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陶瓷拉西環改造后02304上部和中部均用低濃度((50or60o)氨水作吸收劑，可大大提高吸收效果。而陶瓷拉西環改造前，中部吸收液為高濃度的循環吸收液，且頂部噴淋液較少((8-10 m·h)，因此，吸收效果明顯較差。
2023
此次改造取消了舊常壓系統頂部噴淋液進料泵62309和中部循環吸收泵62308，并將C2304中部和頂部的陶瓷鮑爾環填料更換成吸收效果更好的八角內四弧環陶瓷鮑爾環填料。改造后的工藝流程更簡單，更易操作。運行狀況和對系統的影響
2023
按尿素鮑爾環裝置增產改造10%-15%改造方案。將常壓系統中部循環吸汽泵取消，改為中部、頂部均用經過冷卻的低濃度的氛水作吸收液，同時將鮑爾環更換成八角內四弧環鮑爾環，效果顯著。
2023
由表6極差分析結果可知，陶瓷拉西環因素對指標影響大小的主次順序為B>A，雖然由極差分析的結果可得較優的工藝組合為A2Bg，但幾和島的差異主要發生在A1的條件下，所以，應取A2Bz(也即表5試驗結果中的最高值)作為陶瓷拉西環載體固定化酵母細胞連續培養增殖優化的工藝條件，即在14℃條件下連續培養2小時。
2023
由表1可知，回歸方程(1)在a=0.001水平上高度顯著，其回歸系數在a=0.001水平上顯著。14℃下陶瓷鮑爾環對酵母細胞的吸附14℃下陶瓷鮑爾環對酵母細胞的吸附量由圖2可知，14℃下陶瓷鮑爾環對酵母細胞的吸附量比在12℃下增加了7倍多，在吸附lOmin時載體對酵母細胞的吸附就幾乎達到了飽和狀態，在圖中表現為在lOmin時吸附量在靈敏值上即與峰值十分接近。
2023
載體預處理:陶瓷拉西環經清水浸泡、沖洗后人烘箱200℃干熱滅菌，而后稱重。酵母菌懸液的制備:用蒸餾水將酵母泥配成酵母菌懸液，其酵母細胞含量為1. 74 x 108個/mL。吸附試驗:在不同的溫度條件下，把陶瓷拉西環置于裝有酵母菌懸液的小三角瓶中，每隔10min取樣，測定載體吸附的酵母數。
2023
使用陶瓷拉西環材料作為酵母細胞的吸附固定化載體，進行固定化酵母細胞生物催化劑制備過程研究，獲得優化的工藝條件為:14℃下吸附30min，然后14℃下在反應器中連續培養2小時。同時還得到了三個不同溫度條件下，陶瓷拉西環對酵母細胞的吸附動力學模型。
2023
煉油廠糠醛裝置抽提塔內不銹鋼鮑爾環填料在長期運行過程中結有糠醛焦，影響傳質。分析了結焦原因。選用一種水基清洗劑對鮑爾環進行化學清洗，收到較好的效果。
2023
圖4為復合材料的介電常數隨陶瓷散堆填料體積分數的變化曲線。由圖4可知，復合材料的介電常數隨著陶瓷散堆填料體積分數的增加而增加，這是因為陶瓷散堆填料本身的介電常數比環氧樹脂大，約為樹脂基體的1一2倍，陶瓷散堆填料含量越大，陶瓷散堆填料對介電常數的貢獻越大。
2023
圖3陶瓷拉西環對液態環氧樹脂熱膨脹系數的影響圖3為不同陶瓷拉西環對復合材料熱膨脹系數的影響。圖中曲線各數據均是在20一150℃范圍內測得的平均線膨脹系數。
2023
陶瓷鮑爾環的加人對液態環氧樹脂熱導率的影響如圖2。圖中清晰地表明:隨著陶瓷鮑爾環體積分數的增加，復合材料的熱導率明顯升高。
2023
將環氧樹脂與固化劑按質量比2:1混合均勻，然后按照配方設計分別加人導熱陶瓷散堆填料(導熱陶瓷散堆填料使用前采用KH550進行表面處理)，攪拌混合均勻后倒人模具(直徑x厚度=30 mm x 50 mm)中，在真空干燥箱內抽真空除氣并且固化;經24 h完全固化后脫模，最后加工成直徑為30 mm的不同厚度的樣品。
2023
液態環氧樹脂由于其優良的成型性和出色的使用性能，使其作為先進的復合材料基體而廣泛應用于電子行業中。高導熱陶瓷拉西環添加到液態環氧樹脂，這成為了一種解決熱擴散問題有效以及可行的方法。
2023
實驗結果表明，兩種流道形式陶瓷鮑爾環的直接蒸發冷卻效率隨淋水密度的增加均呈現先升高后降低的趨勢，在西安工況下，折線流道形式陶瓷鮑爾環的最佳淋水密度，直線流道形式為相同實驗條件下，折線型流道形式填料的最佳進口風速和壓降都要高于直線型流道。
2023
圖7所示為3種運行工況下，兩種流道形式陶瓷散堆填料的空氣進出口溫降隨進風量的變化。由圖7可知，進出口溫降隨著進口風量的增加先緩慢升高后又逐漸下降。
2023
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